Category Archives: Новости

Составление необходимых условий деформации

Составление необходимых условий деформации

Для составления необходимых условий деформации должны быть заданы: сопротивление анкеров осевой нагрузке в виде соотношения между где оог — напряжение в i-м анкере у поверхности бетона; зависимость между поперечными смещениями анкеров у поверхности

Оценка сопротивления касательным перемещениям пластин

Оценка сопротивления касательным перемещениям пластин

Оценка сопротивления касательным перемещениям пластин отличается следующими особенностями. в стадии малых смещений силы трения не являются установившимися и, следовательно, к их определению не применим закон Кулона—Амонтона; между пластиной и бетоном контакт достигается в процессе

Процесс стационарного трения

Процесс стационарного трения

Процесс стационарного трения характеризуется обычно коэффициентом /тр. С увеличением нормального давления, как и для ряда других пар трения, наблюдается уменьшение величины /тр. В описываемых опытах она изменялась от 0,67 до 0,85. Снижение прочности бетона приводило к уменьшению иш и некоторому

Срочно деньги под залог

Получите займ быстро наличными!

Основные данные об образцах

Основные данные об образцах

Условный клин (конус), вообще говоря, не совпадает с пластическим клином (конусом). Угол наклона клина (конуса) к оси анкера (<рк) изменяется в процессе нагружения. До появления пластических зон После появления пластичности угох фк убывает вплоть до появления г. т, достигая величины фкТ2 Кольцевые анкеры Основываясь на гипотезе клина и установленном со ответствии между визуально обнаруженным моментол появления г. т и переломом на характеристике анкера можно перейти к имеющим наибольший практический интерес кольцевым анкерам, уже не располагая данными визуальных наблюдений. т и переломом на характеристике анкера можно перейти к имеющим наибольший практический интерес кольцевым анкерам, уже не располагая данными визуальных наблюдений. Для анализа использованы в основном опыты Ш. А Алиева Начнем с влияния на работу анкера формы рабочей площадки, которая может служить основой для классификации кольцевых анкеров. Влияние формы рабочей площадки на податливость заделки Опыты Ш. А Алиева с кольцевыми анкерами производились по схеме выдергивания Анкеры заделывались в бетон таким образом, чтобы нагрузка на него передавалась только по рабочим площадкам. Проверялись анкеры с рабочими площадками пяти видов Ширина выступов (отвечающая глубине выреза у плоских анкеров) составляла 4 мм. В опытах варьировались R, h — угол между направлением прикладываемого усилия и направлением укладки бетона. Основные данные об образцах и некоторые результаты испытаний приведены в табл. 3 Рассмотрим податливость заделки анкеров раздельно при малых и больших смещениях. Из дальнейшего будет виден физический смысл границы между этими случаями. Податливость заделки при малых смещениях При 0 = 0 смещения на первых этапах определяются не столько интересующим нас влиянием формы выступа, сколько осадкой расположенного под ним бетона.

Податливость анкеров с нормальными рабочими площадками

Податливость анкеров с нормальными рабочими площадками

Заключаем: для анкеров с «нормальными» рабочими площадками характеристики имеют вид ломаной. Точка перелома, как было выяснено при испытании плоских анкеров, соответствует появлению г. т После перелома податливость заделки резко увеличивается и анкеры

Результаты испытаний плоских анкеров

Результаты испытаний плоских анкеров

Несколько примерных характеристик показано на рис. По результатам испытаний плоских анкеров нам уже известно, что точка перелома соответствует появлению главной трещины, т.е. ее координатами являются щ и NT. При и< ит опытные данные имеют большой разброс, поэтому на этой стадии удается получить выражение для смещений только с точностью до двух констант. Ожидаемое выражение для смещений имеет вид u = f(c,ac,E6). Опыты показали, что между сц и а также между а, и с корреляция отсутствует. Опыты показали, что между сц и а также между а, и с корреляция отсутствует. Поэтому cxt может быть найдено как среднее значение для всех образцов, вошед- ших в табл. Пределы изменения аг, по данным опытов, 0<аг<0,5; для параметра А установить достаточно определенное значение не удалось. Таким образом, при и<ит Переходим к определению координат критической точки. Перемещение нт убывает с увеличением сив пределах от R—100 до R=270 кГ/см2 не зависит от прочности бетона. С другой стороны, очевидно, что с увеличением EG величина ит должна уменьшаться. Ввиду того что в исследуемых пределах изменения прочности бетона отношение Rv к EG примерно постоянно, можно ожидать, что ит пропорционально RP/EG. Тогда с учетом влияния параметра с получим Сравнивая, приходим к общему выводу, что в момент появления главных трещин отношение погонного усилия к прочности бетона на растяжение есть величина постоянная. При и>ит величина